| Снижение забойного давления в соответствии с уменьшением плотности бурового раствора на устье скважины в результате его газирования |
 |
Далее
| Расширение пачки |
|
Далее
| Подъем пачки газа единичного объема без расширения |
 |
Далее
| Использование давления в бурильных трубах для определения забойного давления |
 |
Далее
| График изменения давления циркуляции по мере закачки в бурильные трубы утяжеленного бурового раствора |
 |
Далее
| Схема типичной скважины |
 |
Далее
| Зависимость давления в обсадной колонне и эквивалентная плотность бурового раствора у ее башмака от числа двойных ходов насоса при использовании метода ожидания и утяжеления (а) и метода бурильщика (Ь) |
|
Далее
| Зависимость максимального давления в обсадной колонне от интенсивности проявления при начальном притоке газа 3,2 м3 для метода ожидания и утяжеления |
 |
Далее
| Зависимость давления в обсадной колонне от объема закачки бурового раствора и интенсивности проявления в процессе вымыва поступивших в скважину 3,2 м3 газа |
|
Далее
| Схема скважины с комбинированной колонной бурильных труб (буровые насосы типа 12Р160 с 140-мм цилиндровыми втулками, КПД 95 %, подача за один ход 13 л) |
 |
Далее
| Сравнение типичных методов расчета снижения давления при поддержании постоянного забойного давления в процессе закачки утяжеленного бурового раствора в комбинированную колонну |
|
Далее
| Отрегулированное нормальное давление циркуляции |
 |
Далее
| Спуск труб через закрытый верхний плашечный превентор. Показано положение, когда бурильный замок находится непосредственно над закрытыми плашками |
 |
Далее
| Спуск труб через закрытый нижний плашечный превентор. Показано положение, когда бурильный замок находится между верхним и нижним плашечными превенторами |
|
Далее
| Спуск труб через закрытый верхний плашечный превентор после прохождения бурильного замка |
|
Далее
| Механическая установка принудительного спуска труб в скважину под давлением с использованием буровой установки |
 |
Далее
| Гидравлическая установка принудительного спуска труб в скважину под давлением, работающая без использования буровой установки. Создаваемое усилие заталкивания 445 кН, диаметр труб 13— 114 мм. |
 |
Далее
| Зависимость потерь давления на трение в линии дросселирования от расхода бурового раствора плотностью 1200 кг/м3 при турбулентном режиме течения. Цифры у кривых соответствуют внутреннему диаметру линии дросселирования (в мм) |
 |
Далее
| Зависимость давления в гидравлической системе управления от давления испытания (или давления в скважине) при герметизации 127-мм бурильных труб универсальными превенторами кампании «Хайдрил» |
 |
Далее
| Зависимость давления в герметизированной системе управления от давления испытания (или давления в скважине) при герметизации 127-мм бурильных труб универсальным сферическим превентором кампании «Шаф- |
|
Далее
| Типичная компоновка сборки ОП с двумя плашечными превенто- |
 |
Далее
| Диверторная система для плавучей буровой установки |
 |
Далее
| Компоновка сборки ОП для бурильных труб двух диаметров |
 |
Далее
| Схема компоновки ОП для глушения при закрытых глухих или срезных плашках (колонна посажена на плашки) |
 |
Далее
| Схема компоновки ОП для спуска труб в скважину под давлением методом перехвата между плашеч-ными превенторами (колонна висит на крюке) |
 |
Далее
| Схема компоновки ОП для глушения скважины при закрытом превенторе с глухими или срезными плашками (колонна висит на крюке) |
 |
Далее
| Компоновка ОП |
 |
Далее
| Примеры расположения отводов для линий глушения и дросселирования в стандартной сборке с четырьмя плашечными превенторами [7]; |
![Примеры расположения отводов для линий глушения и дросселирования в стандартной сборке с четырьмя плашечными превенторами [7];](/static/pngsmall/920285190.png) |
Далее
| Типичная конструкция наземной колонной головки |
 |
Далее
| Типичная компоновка уплотнений для скважин с подводной устьевой арматурой [7] |
![Типичная компоновка уплотнений для скважин с подводной устьевой арматурой [7]](/static/pngsmall/920285212.png) |
Далее
| Пробка! для гидравлических испытаний уплотнения колонной головки на рабочее давление [71 |
 |
Далее
| Типичный блок дросселирования для наземных установок на рабочее давление 35 МПа |
 |
Далее
| Типичный блок дросселирования высокого давления для наземных установок |
 |
Далее
| Схема гидравлической системы управления ОП |
 |
Далее
| Пилотный клапан |
 |
Далее
| Типичный пучок рукавов для Электр оги драв лической системы управления |
|
Далее
| Отсекающий клапан |
 |
Далее
| Пример резервирования управления подводной сборкой ОП |
 |
Далее
| Изменения объемного фактора и давления предварительной зарядки аккумуляторных емкостей в зависимости от глубины моря |
 |
Далее
| Корпус плашки (А) превентора компании «Шаффер» и уплотнение (В) |
 |
Далее
| Сопоставление интервального времени пробега сейсмоволны с данными акустического каротажа |
 |
Далее
| Оценки глубины залегания зоны аномального давления и его численного значения по сейсморазведочным данным |
 |
Далее
| Связь интервального времени при акустическом каротаже с градиентом пластового давления и эквивалентной плотностью бурового раствора для трех осадочных бассейнов |
 |
Далее
| Связь интервального времени с глубиной по данным сейсморазведки и значением эквивалентной плотности бурового раствора в одной из скважин Мексиканского залива |
|
Далее
| Сравнение графиков й- и ¿с-экспоненты в одной и той же скважине.. Обсадная колонна спущена до глубины 2654 м. Видно, что ¿¿с-экспонента более-четко определяет зону аномально высокого давления |
 |
Далее
| Пример графика модифицированной ¿-экспоненты в глинистых сланцах, песчанистых глинах, известняке и доломите |
 |
Далее
| Корреляционный график—разница нормальной и наблюдаемой плотностей глинистых сланцев в зависимости от требуемой плотности бурового раствора |
 |
Далее
| График в полулогарифмическом масштабе, используемый для оценки пластового давления по данным акустического каротажа |
 |
Далее
| Типичный корреляционный график градиента пластового давления от разности наблюденных и экстраполированных нормальных значений времени пробега волны |
|
Далее
| График, используемый для оценки пластового давления по данным малого потенциал-зонда |
 |
Далее
| Схемы, иллюстрирующие метод эквивалентной глубины (А) и расчет пластового давления (В) |
 |
Далее
| Пример изменения на- |
 |
Далее
| Палетка, используемая для прямой оценки градиента пластового давления, выражаемого через эквивалентную плотность бурового раствора |
 |
Далее
| Графическая интерпретация объемной плотности в функции глубины |
 |
Далее
| Определение давления разрыва пласта при гидравлических испытаниях пород |
 |
Далее
| Графическое представление максимального и минимального градиентов давления разрыва пород по Хабберту и Уиллису |
 |
Далее
| Зависимость между коэффициента напряженности скелета породы от глубин |
|
Далее
| Изменение градиента ; ления разрыва пласта на суше и море |
 |
Далее
| Зависимость объемной плотности пород от отношения горизонтальных и вертикальных напряжений в районе прол. Санта-Барбара |
|
Далее