| График для определения числа единиц переноса |
 |
Далее
| Зависимость массы в тад адсорбированного на древесном угле этилхлорида от давления Р при различной температуре I |
 |
Далее
| Изотермы адсорбции бензола на активированном угле СКТ при различной температуре 1 (на 100 г адсорбента) |
 |
Далее
| Формирование и перемещение стационарного слоя адсорбента по гипотетическому горизонтальному адсорберу |
 |
Далее
| Печь для сжигания отходящих газов |
 |
Далее
| Устройство для термического обезвреживания газов |
|
Далее
| Плёночные абсорберы |
 |
Далее
| Фрагмент высокоскоростного абсорбера с прямоточным взаимодействием газа и жидкости в восходящем закрученном потоке |
 |
Далее
| Конструкции тарелок тарельчатых барботажных абсорберов |
 |
Далее
| Абсорбер с подвижной насадкой |
 |
Далее
| Полный распиливающий абсорбер |
 |
Далее
| Аппарат вихревого типа |
 |
Далее
| Адсорбер с подпитывающим устройством на конической перфорированной тарелке контактной ступени |
 |
Далее
| Полочный реактор для конверсии оксида углерода |
 |
Далее
| Радиальный реактор конверсии оксида углерода |а и его |
 |
Далее
| Реактор типа К с плоским слоем катализатора (а и его фрагмент Iб |
 |
Далее
| Сотовый катализатор на керамическом носителе |
 |
Далее
| Реактор СКВ с параллельными потоками газа (а и его сменные блоки — трубчатый |б и сотовый |в |
|
Далее
| Термокаталитический дожигатель |
 |
Далее
| Зависимость перехода давления (гидравлического сопротивления) ДР,.., порозности £ и высоты слоя от скорости ожижаюицего агента |
 |
Далее
| Структура слоя зернистого материала в пеевдоожиженных системах |
 |
Далее
| Кривые идеального псевдоожижения |
 |
Далее
| Зависимость ДР от /с зернистого материала. |
 |
Далее
| Схема к определению теплового баланса в кипящем слое |
 |
Далее
| Изменение температуры газа по высоте кипящего слоя |
 |
Далее
| Схема теплообмена частицы с газом |
|
Далее
| Типы перфорированных решеток |
 |
Далее
| Схема колпачкового устройства |
|
Далее
| Решётка сотовой конструкции |
|
Далее
| Конструкции аппаратов с псевдоожиженным слоем |
 |
Далее
| Схема колонны синтеза аммиака |
 |
Далее
| Схема сушильной установки с кипящим слоем зернистого материала |
 |
Далее
| Схема сушилки с кипящим слоем инертного материала |
 |
Далее
| Схема установки для грануляции растворов (плавов) в аппарате с кипящим слоем |
 |
Далее
| Зависимость диффёренци- Рис 4.2. Зависимость энергии ального объёма пор активирование- , активации от степени отложения то угля от их размера |
 |
Далее
| Зависимость количества серы на чистом (1, 2) и прокотированном йодистым калием (1, 2) углях от времени |
 |
Далее
| Зависимость активности пористых материалов, выраженная степенью конверсии кислорода от продолжительности реакции при 185‘С |
 |
Далее
| Зависимость остаточного равновесного содержания сероводорода в газовоздушной смеси от температуры при давлении, МПа |
 |
Далее
| Зависимость остаточного равновесного содержания сероводорода в реакционной смеси от давления в системе при температуре, ‘С |
|
Далее
| График нахождения температур начала конденсации паров серы на катализаторе |
|
Далее
| Зависимость степени очистки от температуры в зоне каталитической реакции для |
|
Далее
| Принципиальная технологическая схема адсорбционно-каталитической установки |
 |
Далее
| Классическая схема процесса Клауса |
 |
Далее
| Технологическая схема процесса прямого окисления |
 |
Далее
| Принципиальная схема процесса суперклаус 99,5 |
 |
Далее
| Активность алюмокислого катализатора А-1 в реакции Клауса |
 |
Далее
| Принципиальная блок-схема опытной установки |
 |
Далее
| Принципиальная схема опытно-промышленной установки по доочистке отходящих газов процесса Клауса |
 |
Далее
| Изменение активности катализатора в зависимости от времени работы |
|
Далее
| Поле концентрации сероводорода в каналах различной ширины (а = 1; 2; 3; 4 мм) |
 |
Далее
| Поле концентраций сероводорода в канале при различных значениях средней скорости потока (о = 0,2; 0,4; 0,6; 0,8 м/с) |
|
Далее
| Зависимость степени превращения связанного азота в оксиды и концентрации топливных оксидов азота от содержания азота в жидком топливе [19] |
![Зависимость степени превращения связанного азота в оксиды и концентрации топливных оксидов азота от содержания азота в жидком топливе [19]](/static/pngsmall/181025350.png) |
Далее
| Принципиальная схема неизотермического каталитического генератора тепла [113] |
![Принципиальная схема неизотермического каталитического генератора тепла [113]](/static/pngsmall/181025386.png) |
Далее
| Зависимость степени превращения связанного азота в оксиды азота от температуры при каталитическом сжигании пропана с добавками аммиака (д) и метиламина на катализаторе фирмы «Universal Oil Products» [194] |
![Зависимость степени превращения связанного азота в оксиды азота от температуры при каталитическом сжигании пропана с добавками аммиака (д) и метиламина на катализаторе фирмы «Universal Oil Products» [194]](/static/pngsmall/181025416.png) |
Далее
| Зависимость концентрации NOx и температуры слоя от величины а при сжигании смеси дизельного топлива с пиридином на катализаторах |
 |
Далее
| Модернизация эффициент избытка воздуха за камерон кон-горелки ГИК-1 |
 |
Далее
| Модернизированное горелочное устройство типа ГЙК-1 |
 |
Далее
| Схема двухступенчатого способа сжигания газа и жидкого топлива |
 |
Далее
| Снижение содержания КОх в дымовых газах при вводе аммиака в газоход котла |
 |
Далее
| Применение комплекса технологических методов для подавления 1ЧОх на гааомазутных котлах (при 02 = 6%) |
 |
Далее
| Трехстуленчатое сжигание на котле ТПП-312, а — топка котла ТПП-312 |
 |
Далее
| Л. Влияние температуры слоя, избытка воздуха, доли первичного воздуха и мольного отношения Са/8 на выбросы оксидов азота (а-г) и эффективность связывания серы (г) |
 |
Далее
| Сопоставление расчётных и опытных данных переходных процессов в топке стенда ЦКС (турбулентный слой) |
 |
Далее
| Сопоставление расчётных и опытных данных переходных процессов в топке стенда ЦКС (турбулентный слой) |
 |
Далее
| Изменение концентрация NOx в уходящих газах котла до (1) и после (2) реконструкции газояыпускных капа-лов горелки в зависимости от электрической нагрузки энергоблока |
 |
Далее
| Изменение концентрации 1ЧОх в уходящих газах котла (1), КПД (2), мощности тягодутьевых механизмов и ДРГ (3) в зависимости от степени рециркуляции дымовых газов при электрической нагрузке блока 330 МВт (110% номинального значения) |
 |
Далее
| Прямоточно-вихревая горелка |
 |
Далее
| Эффективность применения новых что при анализе топочных га- |
 |
Далее
| Зависимость концентрации оксидов азота N0x1 сажистых частиц С в продуктах сгорания и КПД котла >1к от содержания воды в эмульсии |
 |
Далее
| Зависимость КПД и режимных параметров от теплопроизводи-тельности котла |
 |
Далее
| Зависимость концентрации NOx и СО от степени рециркуляции лымовых газов при D = 5,1 т/ч |
 |
Далее
| Схема упрощённой рециркуляции дымовых газов на котле ТП-170 |
 |
Далее
| Зависимость степепи рециркуляции дымовых газов от спи-жепия концентрации оксидов азота |
 |
Далее
| Зависимость содержания N0^ в дымовых газах котла ТГМЕ-464 от доли их рециркуляции (<^ = 1,08-1,09) при нагрузках |
 |
Далее
| Концентрация оксидов азота в дымовых газах котла TI1-87, при различных режимах работы па номинальной нагрузке при сжигании природного газа |
 |
Далее
| Принципиальная схема удаления оксидов азота из дымовых газов технологических печей |
 |
Далее
| Общая структурная схема АСИА |
 |
Далее
| Графическое изображение исходного и последующего распределения для трех-, пяти-, и десятикомпонентной смесей |
 |
Далее