При отоплении циклонных реакторов жидким топливом или при сжигании в них жидких горючих производственных отходов наиболее целесообразно применение механических центробежных форсунок или пневматических форсунок низкого давления (см. гл. 2). Эти же типы форсунок целесообразно применять и для распыливания сточных вод.[ ...]
При сжигании механически загрязненных жидких горючих отходов и огневом обезвреживании сточных вод предпочтительно применение более простых в изготовлении и менее склонных к засорению простейших центробежных форсунок с 1—2 круглыми входными каналами большего сечения, чем в форсунках ВТИ, ЦКТИ и завода «Ильмари-не» (см. рис. 12).[ ...]
При выборе механических центробежных форсунок для циклонных реакторов, особенно для распыла сточных вод, необходимо обеспечивать заданную производительность, тонину и угол распыла с учетом располагаемого давления. Нормализованные форсунки не всегда могут удовлетворять этим требованиям, поэтому приходится для конкретных условий работы реактора проектировать специальные форсунки. Использование разработанных различными проектньыи и проектно-конструкторскими организациями пневматических форсунок низкого давления в циклонных реакторах затрудняется из-за плохого соединения с этими реактоиами. Поэтому и этот тип форсунок приходится рассчитывать и конструировать с учетом конкретных условий их работы.[ ...]
Расчет механических центробежных форсунок. Рассмотрим методику расчета механических центробежных форсунок с круглыми тангенциальными входными каналами (см. рис. 12) на основе теории центробежной форсунки для реальной (вязкой) жидкости, разработанной Л. А. Клячко [76] и являющейся дальнейшим развитием теории центробежной форсунки для идеальной жидкости, созданной Г. Н. Абрамовичем.[ ...]
При малых углах конуса на входе в сопло р коэффициент расхода заметно возрастает, что объясняется уменьшением момента количества движения на входе в цилиндрическую часть сопла из-за увеличения потерь на трение в связи с ростом смоченной поверхности конуса. Рекомендуется принимать угол р = (90... 120°). При изменении р в указанных пределах коэффициент ¡1 практически остается тем же.[ ...]
Число входных каналов г при постоянной их суммарной площади не влияет на коэффициент расхода и корневой угол распыла. С увеличением числа входных каналов возрастает равномерность распределения капель вокруг оси форсунки. Однако при этом возрастает опасность засорения форсунок при работе на загрязненных жидкостях. Как показывают опыты, достаточная равномерность распределения капель вокруг оси форсунки наблюдается при 2—3 входных каналах. Рекомендуется при проектировании форсунок для жидкого топлива ограничиваться 2—4, а при распыливании сточных вод — 1—2 входными каналами.[ ...]
Указанное условие может быть использовано для проектирования форсунок с максимальным углом раскрытия факела. В целях уменьшения диаметра камеры закручивания, габаритов форсунки, сведения к минимуму потерь энергии на трение и улучшения качества распыливания жидкости рекомендуется параметр В в расчетах принимать не более 4—5. При слишком малых значениях В чрезмерно; сокращаются абсолютные размеры распылителя, следовательно, усложняется технология и уменьшается точность его изготовления.[ ...]
Исходными данными для расчета форсунок обычно являются производительность, давление жидкости перед форсункой, плотность и вязкость жидкости, корневой угол факела. Задача расчета состоит в определении размеров сопла, камеры закручивания и входных каналов, обеспечивающих получение заданных значений производительности и корневого угла факела.[ ...]
Формула (98) получена для следующего интервала изменения определяющих критериев: йе = 300... 1000; ¡хж/рг = = 730...920. Кроме того, формулой (98) можно пользоваться только при распыливании мазута в неподвижной среде с плотностью, мало отличающейся от плотности атмосферного воздуха.[ ...]
Расчет пневматических форсунок низкого давления. Расчет этих форсунок сводится к определению проходных сечений для жидкости и воздуха и определению тонины рас-пыливания.[ ...]
Рисунки к данной главе:
| Зависимость коэффициента живого сечения сопла, коэффициента расхода и среднего корневого угла распыла от геометрической характеристики центробежной форсунки. |
 |
| К определению толщины пелены на выходе из центробежной форсунки. |
 |
| Сопла для подачи жидкости в пневматических форсунках. |
 |