| График для расчета илопроводов диаметром ¿=200 мм (свежий осадок типа осадка сточных вод г. Пушкина) |
 |
Далее
| График для расчета илопроводов диаметром 200 мм (для осадков любого состава) |
|
Далее
| Зависимость гидравлического уклона от скорости движения сброженного осадка по илопроводам диаметром ¿=200 мм |
 |
Далее
| Зависимость числа оборотов пх цилиндра от величины груза р по данным опы-тов на вискозиметре РВ-4 |
 |
Далее
| Зависимость числа оборотов цилиндра от величины груза р! по данным опытов на вискозиметрах Инсторфа и РВ-4 |
 |
Далее
| Зависимость числа оборотов ци- где Я — радиус трубы; линдра п от величины груза р для актив- р — потери напора |
 |
Далее
| Зависимость максимального напряжения сдвига от максимального градиента скорости |
 |
Далее
| Общий вид опытной установки № 1 |
 |
Далее
| Дифманометры, присоединенные к разделительным коробкам |
 |
Далее
| Схема опытной установки Л1 2 |
 |
Далее
| Зависимость гидравлического уклона от расхода и концентрации древесной 0,23 массы для трубопроводов диаметром ¿=150 мм |
 |
Далее
| Зависимость коэффициента сопротивления X. от обобщенного критерия Рейнольдса 1?е |
 |
Далее
| Зависимость гидравлического уклона ( от скорости и для трубопровода ¿=100 мм |
 |
Далее
| Зависимость гидравлического уклона I от скорости V для трубопровода ¿=150 мм |
 |
Далее
| Сравнение опытных данных с результатами подсчета по формуле (33) |
 |
Далее
| Зависимость гидравлического уклона от скорости движения жидкости по трубопроводу ¿=100 мм |
 |
Далее
| Зависимость гидравлического уклона от скорости движения жидкости по трубопроводу ¿=150 мм |
 |
Далее
| Зависимость коэффициента сопротивления X от обобщенного критерия Рейнольдса Яе |
 |
Далее
| Зависимость коэффициента сопротивления X от обобщенного критерия Рейнольдса ReT |
 |
Далее
| Зависимость потерь напора от скорости для колена й—200 мм (по данным А. А. Карпинского и А. С. Казака для осадка с а>=94%) |
 |
Далее
| Зависимость потерь напора от скорости в колене при движении осадка |
 |
Далее
| Сравнение зависимостей потерь напора от скорости й=/(о) для колен при движении осадков |
 |
Далее
| Зависимость потерь напора от скорости в стальном колене ¿=150 мм при движении активного ила (опытные данные, полученные на КСА) |
|
Далее
| График зависимости /г,=/(у) при движении осадков через тройник ¿=100 мм (в проходе) |
 |
Далее
| График А „=/(10 при движении осадка через тройник и крестовину / — крестовина й =150 мм (в повороте); 2 — тройник <1=150 мм |
|
Далее
| График зависимости /гм—/4 0 при движении осадка через колене, |
|
Далее
| График зависимости ки=$(ю) при движении осадка воды через задвижку ¿=100 мм |
 |
Далее
| График зависимости /гм=/(о) при движении осадков через переход 100X150 мм (по опытным данным, полученным на КСА) |
|
Далее
| Зависимость коэффициента сопротивления С от скорости движения осадка {местное сопротивление — колено) |
 |
Далее
| Сравнение кривой С —Ду) для колена (&=150 мм с другими данными |
|
Далее
| Зависимость коэффициента сопротивления С от скорости движения активного ила через колено Л—150 мм по данным испытаний на КСА |
 |
Далее
| График зависимости С = —¡(V) при движении активного ила через тройник ¿=100 мм (в проходе) |
|
Далее
| График зависимости |
 |
Далее
| График £=¡(1!) при движении активного ила через тройник и крестовину |
|
Далее
| График зависимости С=/(с) при движении осадка через задвижку ¿ =100 мм |
 |
Далее
| Зависимость коэффициента местных сопротивлений С от обобщенного критерия Рейнольдса |
 |
Далее